聚甲醛與熱塑性聚氨酯的共混PC/PMMA片材生產(chǎn)線

聚氨酯彈性體與POM共混可制成POM/TPU共混物，共混溫度190℃，所用的POM的牌號分別為Duracon(奪鋼)M-90(POM-1)和 Duracon M-270(POM-2)。共混物的拉伸強度隨TPU增加而下降，扯斷伸長率在TPU用量25%時出現(xiàn)最高值。共混物的彈性模量及模塑收縮率都隨TPU增加而下降。POM/TPU共混物經(jīng)170~200℃的混煉作用，所制備的共混物的應(yīng)力-應(yīng)變曲線如圖6-13所示。結(jié)果表明，隨著TPU用量的增加，體系斷裂伸長率顯著增加。PC/PMMA片材生產(chǎn)線www.reabirc.com

TPU/POM共混物的拉伸強度都隨TPU的 bl 增加和POM的減少而下降，共混物的沖擊強度隨共混物中TPU增加而增大。POM/TPU(90/ 40 10)時，共混物的斷裂強度56.31MPa，懸臂梁 20 缺口沖擊強度123.15J/m;而POM/TPU(40/60)時，共混物的斷裂強度降至25.12MPa，懸 1.0 2.0 5.0 10 15 69萬5/0TPU/POM共混物的拉伸強度都隨TPU的增加和POM的減少而下降，共混物的沖擊強度隨共混物中TPU增加而增大。POM/TPU(90/10)時，共混物的斷裂強度56.31MPa，懸臂梁缺口沖擊強度123.15J/m;而POM/TPU(40/60)時，共混物的斷裂強度降至25.12MPa，懸臂梁缺口沖擊強度增至140.00J/m。共混物的屈服、拉伸強度隨TPU增加而下降，共混物的缺口沖擊強度當POM/TPU(70/30)時，出現(xiàn)最高值。POM/TPU(100/30)共混物，溫度0℃時缺口沖擊強度達到140J/m，而POM/TPU(100/10)時，只有80J/m。此外，TPU/POM共混物不同共混比時，它的拉伸強度隨共混物中的 TPU的增加而下降，斷裂伸長率隨TPU的增加而有所增大.PC/PMMA片材生產(chǎn)線www.reabirc.com

選用共POM(M90，上海溶劑廠)和TPU(JM80A，天津聚氨酯廠)進行共混。TPU的加人提高了體系的沖擊強度，在TPU含量為10份(質(zhì)量份)時出現(xiàn)一極大值，比純 POM提高385%，是由于TPU的加人使POM的結(jié)晶化速率降低，內(nèi)部應(yīng)力減少所致。出現(xiàn)峰值，可由目前普遍接受的“銀紋-剪切帶”理論解釋，亦可通過共混體系所形成的形態(tài)結(jié)構(gòu)來說明。當TPU含量為10份時，分散于POM連續(xù)相中的TPU呈球形粒子，其粒徑較小，分散很均勻，形成一連續(xù)的超分子結(jié)構(gòu)，此時體系的沖擊強度達到極大值。隨著TPU的繼續(xù)增加，TPU的球形粒子變大，致使分散均勻程度下降。雖然粒徑大終止銀紋的效果好，但TPU與POM的接觸面積也由此減少，所以不利于沖擊強度的提高。由此可見，共混體系的連續(xù)相和分散相顆粒的大小、形狀、粒徑分布的均勻程度存在一最佳分布區(qū)。當 TPU含量為10份時，共混體系即處于最佳分布區(qū)，沖擊強度達最大值。另外，TPU的加人使體系的拉伸強度有所下降。這可能是由于TPU的加入使體系的結(jié)晶度減小，強度降低，加之TPU具有橡膠特性，拉伸強度較低而導致的。PC/PMMA片材生產(chǎn)線www.reabirc.com

共混體系的熔體流動速率隨TPU含量的增加而下降，共混物熔體隨著剪切速率的增大，黏度減小，表現(xiàn)出共混熔體的假塑性特征。隨著TPU含量的增加，共混物的黏度逐漸增大。這可能是由于TPU本身黏度較大，加之POM與TPU之間形成氫鍵，產(chǎn)生一定的交聯(lián)，由此分子間糾纏作用增大，導致流動阻力增加，即流動性下降。PC/PMMA片材生產(chǎn)線www.reabirc.com

采用動態(tài)黏彈儀對POM/TPU共混體系的動態(tài)力學性能進行研究，可測定POM、TPU及POM/TPU共混物的T，并以此判斷共混物的相容性。測得POM的T為-86.3℃， TPU的Tg為-44℃。當TPU含量為30份(質(zhì)量份)時，在tand曲線上有兩個峰，分別在-83.1℃和-47℃。由此看出，POM/TPU共混體系中的兩個T。稍微相互靠攏。這就表明POM與TPU共混基本是不相容的，但兩相間存在著一定的相互作用。PC/PMMA片材生產(chǎn)線www.reabirc.com